羅園井田水文地質特征及礦井湧水量預測

淮南煤田是我國的重要煤炭生產(chan) 基地之一, 由於(yu) 生產(chan) 的發展和開采規模的不斷擴大,已出現礦區開發強度大、後備礦井接替緊缺、煤炭資源日趨緊張的局麵。對於(yu) 構造複雜, 斷層發育, 特別是地層陡傾(qing) 或倒轉的含煤地層的煤炭資源開發, 目前實際生產(chan) 礦井較少, 淮南煤田西部隻有國投新集能源股份有限公司的新集三礦( 原八裏塘井田) 一個(ge) 生產(chan) 礦井。羅園井田與(yu) 該礦相鄰, 同處一個(ge) 地質構造單元, 目前勘探工作剛剛結束, 如何做好水文地質工作、正確預算礦井的湧水量, 為(wei) 礦井設計部門提供可靠的水文地質依據, 顯得尤為(wei) 重要。

　　1 井田概況

　　羅園井田位於(yu) 安徽省潁上縣境內(nei) , 行政區劃屬安徽省阜陽市潁上縣, 西鄰劉莊深部勘查區, 東(dong) 部有連塘李勘查區, 北部與(yu) 謝橋煤礦接壤( 圖1) 。井田地處淮南煤田中段南緣阜鳳逆衝(chong) 推覆構造部位, 阜鳳逆斷層直接衝(chong) 覆在謝橋—古溝向斜南翼的二疊紀含煤地層之上, 其含煤地層為(wei) 石炭係太原組, 二疊係山西組、下石盒子組和上石盒子組。根據區域資料和本區鑽孔揭露證實, 太原組所含煤層, 無工業(ye) 開采價(jia) 值, 山西組及上、下石盒子組共含煤30 餘(yu) 層, 其中主要可采煤層為(wei) 13- 1、11- 2、8、6- 1、5- 1、4- 2 煤層, 平均總厚12.20m, 次要可采煤層為(wei) 17- 1、16- 1、9- 1、7- 2、7- 1、4- 1 煤層, 平均總厚6.28m, 不可采煤層為(wei) 25、20、18- 1、1 等煤層。井田內(nei) 煤係地層在傾(qing) 向剖麵中從(cong) 淺到深形成了由“陡傾(qing) 斜”、“緩傾(qing) 斜( 伴有次級褶曲) ”和“原地係統簡單向斜”等三個(ge) 構造塊段組成的總體(ti) 構造樣式( 圖2) 。阜鳳斷層上覆外來係統斷層發育, 其構造複雜程度中等, 局部複雜, 水文地質、工程地質條件複雜, - 600m 以淺地層陡傾(qing) 或倒轉, 為(wei) 礦井設計的一水平; 下伏原地係統構造相對簡單, 水文地質、工程地質條件簡單—中等。

　　2 井田水文地質特征

　　井田含水層( 組) 由新生界鬆散砂層孔隙水、二疊係砂岩裂隙水、石炭係太原組岩溶裂隙水、奧陶係岩溶裂隙水和寒武係岩溶裂隙水五個(ge) 含水岩組組成。隔水岩組為(wei) 新生界新近係、第四係鬆散層隔水層( 組) 和二疊係隔水層( 段) 。

　　2.1 含水層( 組) 水文地質特征

　　2.1.1 新生界新近係、第四係鬆散層含水層( 組)井田內(nei) 新生界鬆散層厚度105.90～341.03m, 平均厚度208.20m, 其厚度變化受古地貌形態控製, 由井田中部的35 線向東(dong) 西兩(liang) 邊逐漸增厚, 自上而下可分為(wei) 四個(ge) 含水層( 組) 、三個(ge) 隔水層( 組) 。

　　淺部第1、二含水層( 組) 。岩性以淺黃—灰黃色粉、細砂為(wei) 主, 夾薄層粘土和砂質粘土, 富水性中等,q =1.81 ～5.79L/( s·m) , k =2.87 ～10.78m/d, 礦化度0.32～0.43g/L, 水質類型為(wei) HCO3·Ca- Na, 接受大氣降水和地表水補給, 是農(nong) 業(ye) 灌溉和居民生活用水水源。

　　中深部第三含水層( 組) 。上部以灰白色、灰黃色中細砂為(wei) 主, 含粗砂和粉砂, 夾多層粘土薄層, 下部由灰綠、雜色、淺棕紅色中細砂和半固結粘土組成。

　　q=0.125～1.169L/( s·m) , k=0.515～2.445m/d, 水質為(wei) HCO3·Cl- Na, 是礦井主要供水層位, 在31- 37 線南部含水層直接覆蓋基岩之上。

　　底部第四含水層( 組) 。以灰綠色粉、細砂層為(wei) 主間夾砂礫層、礫石層、粘土礫石構成, 礫石層間夾有薄層褐黃色粘土, 砂質粘土。含水層在39 線以西全區分布, 以東(dong) 則局部缺失。q=0.075 6～0.025L/( s·m) ,k=0.097～0.145m/d, 富水性弱, 礦化度1.52～1.898g/L, 水質類型Cl- Na, 是煤係地層的間接充水含水層。

　　2.1.2 二疊係砂岩裂隙含水層( 組)

　　煤係砂岩含水層( 段) 岩性以中、細粒砂岩為(wei) 主,局部為(wei) 粗粒砂岩和石英砂岩, 分布於(yu) 煤層、粉砂岩和泥岩之間, 岩性厚度變化均較大, 除1、5、8 煤頂板上砂岩較穩定外, 其餘(yu) 分布均不穩定。依照與(yu) 主要可采煤層之間的關(guan) 係和對礦坑充水影響程度的大小, 可劃分為(wei) 基岩風化帶—13- 1、11- 2 煤層頂底板、8—4- 1 煤層頂底板3 個(ge) 含水層( 段) 。其富水性與(yu) 砂岩裂隙的發育程度、閉合程度及大小密切相關(guan) , 井田內(nei) 砂岩裂隙發育程度具不均一性, 砂岩含水性有很大差異。根據簡易水文地質觀測結果,主采煤層含水層段有12 個(ge) 鑽孔( 占井田鑽孔的10%左右) 消耗量大( >5m3 /h) , 但井田內(nei) 抽水資料表明q =0.00 0 4 ～0.00 1 02L/( s·m) , k =0.00 101 ～0.0136m/d, 說明砂岩裂隙含水層富水性弱, 補給條件差, 是以消耗儲(chu) 存量為(wei) 主的不均一含水層( 段) 。

　　2.1.3 太原組灰岩岩溶裂隙含水層( 組)

　　太原組灰岩在本區埋藏近於(yu) 直立, 鑽孔未*揭露, 據區域地層資料, 該組厚度約130m, 含灰岩13 層。除第3、4、12 三層灰岩厚度大、分布穩定外,其餘(yu) 均為(wei) 薄層灰岩。太原組上部1～4 層灰岩為(wei) 開采1 煤時底板進水直接充水含水層( 組) 。根據井田內(nei) 3個(ge) 灰岩延深孔資料, 1 ～4 層灰岩厚度為(wei) 17.72 ～24.86m, 平均20.28m, 3、4 灰岩岩溶較發育, 1、2 層灰岩厚度小, 岩溶裂隙不發育, 裂隙多為(wei) 方解石充填, 簡易水文地質觀測未發現漏水鑽孔。井田內(nei) 1～4層灰岩抽水試驗2 次, q=0.001 88～0.011 7L/( s·m) ,k=0.007～0.083 9m/d, 富水性弱, 水質類型為(wei) Cl- Na,礦化度1.466～1.467g/L, 水溫24～29℃。另據相鄰新集三礦資料, 太原組石灰岩鑽孔見溶洞高度0.1～3.43m, 平均岩溶率0.89%, 岩溶現象以溶隙為(wei) 主, 溶孔、溶洞次之。

　　2.1.4 奧陶係岩溶裂隙含水層( 組)

　　據區域地層資料, 該組厚度約270m, 以灰岩為(wei) 主, 裂隙較發育, 但分布不均。井田內(nei) 見奧灰鑽孔1個(ge) , 揭露厚度為(wei) 238.55m, 未發現漏水。據區域資料,q=0.013～1.394L/( s·m) , 富水性不均一, 為(wei) 太原組的直接補給水源。

　　2.1.5 寒武係岩溶裂隙含水層( 組)

　　本組岩性為(wei) 灰、淺紅或棕紅色厚層灰岩或白雲(yun) 質灰岩, 夾紫紅、灰綠、灰黃等雜色含鈣砂質泥岩和粉砂岩。井田內(nei) 在西部共有6 個(ge) 鑽孔揭露, 鑽孔揭露厚度為(wei) 775.96m, 鑽探過程中未發現漏水。據潁鳳區普查報告, 裂隙、溶洞在淺部風化帶發育, 漏水孔率達60%以上, 抽水資料顯示含水性強、但具有不均一的特點。

　　2.2 隔水層( 組) 水文地質特征

　　2.2.1 新生界新近係、第四係鬆散層隔水( 組)井田內(nei) 新生界鬆散層自上而下可劃分三個(ge) 隔水層( 組) 。第1、二隔水層( 組) 位於(yu) 井田內(nei) 新生界鬆散層的中淺部, 底板平均埋深97.44m, 全區發育, 岩性以粘土、砂質粘土為(wei) 主, 天然狀態下對地表水、淺層地下水( 新生界第1、二含水層) 能起一定隔水作用。

　　第三隔水層( 組) 位於(yu) 井田內(nei) 第四含水層( 組) 之上,底板平均埋深206.89m, 隔水層( 組) 厚度平均為(wei) 39.07m, 由厚層粘土、砂質粘土和多層細、粉砂組成。

　　粘土質質細密, 純度高, 可塑性較強, 具滑感, 但厚度分布不穩定, 在井田的南部沉積缺失, 造成第三含水層( 組) 直接於(yu) 基岩風化帶接觸; 在其餘(yu) 地區是重要的隔水層( 組) , 基本能阻斷上部含水層( 組) 與(yu) 下部第四含水層( 組) 間的水力。

　　2.2.2 二疊係隔水層( 段)

　　區內(nei) 各主要可采煤層頂底板砂岩含水層之間均有泥岩、砂質泥岩、粉砂岩和煤層等隔水岩層分布,這些岩層是穩定的、較為(wei) 良好的隔水層或相對隔水層, 可有效的阻隔砂岩含水層之間的水力。山西組1 煤層底板距太原組1 灰間距10.18～22.69m, 平均15.28m, 主要由泥岩、粉砂岩、砂質泥岩互層、局部夾有細粒砂岩組成, 可視為(wei) 1 煤層底部隔水層( 段) , 正常情況下對太原組岩溶水能起一定隔水作用。

　　2.3 充水因素分析

　　2.3.1 充水水源

　　羅園井田位於(yu) 新集礦區中南部, 與(yu) 新集三礦同處同一構造地質單元, 其水文地質、工程地質條件條件類似。礦井充水水源由新生界鬆散層砂層孔隙水、煤係砂岩裂隙水和岩溶裂隙水三部分組成。

　　2.3.1.1 新生界新近係、第四係砂層孔隙水

　　井田內(nei) 新生界鬆散層第四含水層( 組) 直接覆蓋在煤係之上, 天然條件下, 第四含水層( 組) 水通過煤係基岩風化帶垂直滲透補給。補給量大小與(yu) 第四含水層( 組) 的富水性及基岩風化帶岩性和滲透性大小有關(guan) 。

　　2.3.1.2 煤係砂岩裂隙水

　　煤係砂岩水是礦坑直接充水水源, 區內(nei) 主要煤層之間砂岩裂隙含水層分布於(yu) 泥岩、砂質泥岩、粉砂岩之間。砂岩裂隙不發育, 分布不穩定, 富水性差異較大, 抽水試驗結果和生產(chan) 礦井出水點水量變化趨勢, 均表明煤係砂岩裂隙含水層具有含水性弱, 以儲(chu) 存量為(wei) 主, 補給水源貧乏的特點。但在局部砂岩裂隙發育地段, 井巷掘進中儲(chu) 存量砂岩水可能瞬時突水,造成危害。

　　2.3.1.3 石灰岩岩溶裂隙水

　　井田內(nei) 鑽孔見1 煤層2 個(ge) 點, 絕大部分都被衝(chong) 刷不可采, 所以1 煤無開采價(jia) 值。4- 1 煤底板距石炭係太原組第1層灰岩平均距離108.50m, 開采4- 1煤層時, 太原組岩溶含水層對煤層開采無影響。隻有在斷層切割煤係使4- 1 煤與(yu) 灰岩間距變小, 或使煤層與(yu) 灰岩直接對口, 灰岩水以斷層帶為(wei) 突破口進入礦坑時, 會(hui) 造成突水事故。

　　2.3.2 充水通道

　　井田內(nei) 斷層構造發育, 共查出斷層23 條, 其中正斷層8 條, 逆斷層15 條, 鑽孔穿過斷點129 個(ge) 。斷層帶岩性以泥岩、粉砂岩為(wei) 主, 含砂岩碎塊, 岩芯受構造擠壓破碎, 碎粒狀和鱗片狀, 無含水跡象, 簡易水文觀測僅(jin) 發現2 孔漏水。據井田內(nei) 36- 3z 孔對F05 斷層帶抽水資料, 水位標高- 20.75m, q =0.000394L/( s·m) , k=0.002 79m/d, 富水性弱, 與(yu) 區域資料相吻合。從(cong) 井田內(nei) 的斷層岩性、簡易水文地質觀測及抽水資料分析, 說明井田煤係內(nei) 斷層帶富水性弱, 導水性差。但在斷層切割堅硬脆性的灰岩地層, 將會(hui) 造成圍岩裂隙發育, 特別是灰岩與(yu) 煤岩層對口部位是突水的主要誘發因素。突水事故, 往往是以抗壓強度薄弱的斷層帶為(wei) 突水通道進入礦坑, 一般由滲水現象逐漸增大到股流湧出。

　　3 礦井湧水量預算

　　羅園井田的礦井設計第1水平為(wei) - 600m, 通過井田內(nei) 含水層( 組) 水文地質特征和充水因素分析可知, 在留設防水煤岩柱的條件下, 新生界鬆散層第四含水層( 組) 不作直接充水含水層( 組) , 礦井直接充水含水層( 組) 為(wei) 煤係砂岩裂隙水, 而太原組岩溶水對開采4- 1 煤層危害較大。

　　3.1 開采煤係煤層時礦井湧水量

　　開采煤層時, 礦井充水主要是4- 1～13- 1 煤層頂底板砂岩水, 為(wei) 科學有效的預算開采煤係地層時礦井的湧水量, 采用生產(chan) 礦井比擬法和地下水動力學法分別預算礦井湧水量, 以作對比。

　　3.1.1 生產(chan) 礦井比擬法

　　羅園井田與(yu) 新集三礦同處於(yu) 阜鳳逆衝(chong) 推覆構造部位, 地質構造、開采煤層、水文地質和開采技術條件等方麵基本相似, 因此, 利用新集三礦開始生產(chan) 初期年平均水量209.60m3 /h 作為(wei) 正常湧水量, 曆年礦井水量值500m3 /h 作為(wei) 礦井水量。其比擬的基本條件如表1。

　　3.2 太原組1～4 層灰岩礦井突水量

　　井田內(nei) 揭露1 煤層可采點稀少, 大部分地段均被衝(chong) 刷無煤, 因此1 煤不具備開采條件, 但開采4- 1 煤時, 因斷層錯動使得4- 1 煤與(yu) 太原組灰岩間距縮小或對口( 圖2) , 可能造成太原組灰岩突水。

　　井田內(nei) 太原組1～4 層灰岩抽水2 次, 其中單孔抽水1 次, 孔組抽水1 次, 為(wei) 有效、科學估算其水量,結合鄰區礦井資料, 采用地下水動力學公式估算其突水量。

　　4 結語

　　通過對井田內(nei) 水文地質條件、充水因素的分析, 采用生產(chan) 礦井比擬法, 預算開采4- 1—13- 1 煤層礦井正常湧水量為(wei) 316m3 /h, 湧水量755m3 /h; 地下水動力學法預算正常湧水量為(wei) 328m3 /h。兩(liang) 種計算方法預算的礦井正常湧水量大小基本一致, 可供設計部門設計礦井抽排水係統參考。

　　采用地下水動力學法預算的太原組灰岩礦井突水量( 即災害水量) 為(wei) 798m3 /h, 該值僅(jin) 為(wei) 理論公式的計算值, 僅(jin) 供設計參考。

　　受地質條件和采煤方法的限製, 與(yu) 傾(qing) 斜及緩傾(qing) 斜煤層相比, 本井田( 陡傾(qing) 斜煤層) 礦井充水具有如下規律:

　　①出水層位多, 出水麵廣。

　　②同一含水層不同標高水量分布不勻。

　　③含水層裂隙發育, 滲透性好, 突水點初期水量大, 但衰減較快。

　　④與(yu) 新生界鬆散層有水力, 但補給量小。

　　因此本井田礦井防治水工作難度大、情況複雜,在礦井生產(chan) 過程中應有針對性的做好綜合水害防治措施研究和實施, 要特別重視對新集三礦水文資料和防治水措施的收集, 整理, 以保障煤礦的安全生產(chan) 。

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地源熱泵診斷中土壤溫度的監測方法：
　　為(wei) 了實現地源熱泵係統的診斷，必須首先製定保證係統正常運行的合理的標準。在係統的設計階段，地下土壤溫度的初始值是一個(ge) 重要的依據參數，它也是在係統運行過程中可能產(chan) 生變化的參數。如果在一個(ge) 或幾個(ge) 空調采暖周期（一般一個(ge) 空調采暖周期為(wei) 1年）後，係統的取熱和放熱嚴(yan) 重不平衡，則這個(ge) 初始溫度會(hui) 有較大的變化，將會(hui) 大大降低係統的運行效率。所以設計選用土壤溫度變化曲線作為(wei) 診斷係統是否正常的標準。
　　首先對地源熱泵係統所控製的建築物進行全年動態能耗分析，即輸入建築物的條件，包括建築的地理位置、朝向、外形尺寸、圍護結構材料和房間功能等條件，計算出該區域全年供暖、製冷的負荷，我們(men) 根據該負荷，選擇合適的係統配置，即地埋管數量以及必要的輔助冷熱源，並動態模擬計算地源熱泵植筋加固係統運行過程中土壤溫度的變化情況，得到初始土壤溫度標準曲線。采用滿足土壤溫度基本平衡要求的運行方案運行，同時係統實時監測土壤溫度變化情況，即依靠埋置在地下的測溫傳(chuan) 感器監測土壤的溫度，並且將測得的溫度傳(chuan) 遞給地源熱泵係統。

淺層地溫能監測係統概況：

地源熱泵空調係統利用土壤作為(wei) 埋地管換熱器的熱源或熱匯，對建築物進行供熱和供冷，在埋地管換熱器設計中，土壤的導熱係數是很重要的參數，而對地溫進行長期可靠的監測顯得特別重要。在現場實測土壤導熱係數時測試時間要足夠長，測試時工況穩定後的流體(ti) 進出口及不同深度的溫度會(hui) 影響測試結果的準確性。因此地源熱泵地埋測溫電纜的設計顯得尤其重點。較傳(chuan) 統的地源熱泵測溫電纜設計方法，2024美洲杯视频在线观研發的數字總線式測溫電纜因為(wei) 接線方便、精度高且不受環境影響、性價(jia) 比高等優(you) 點，目前已廣泛應用於(yu) 地埋管及地源熱泵係統進行地溫監測，因可靠性和穩定性在諸多工程中已得到了驗證並取得了較好的口啤。

   為(wei) 方便研究土壤、水質等環境對空調換熱井能效等方麵的可靠研究或溫度測量，目前地源熱泵地埋管測溫電纜對於(yu) 地埋換熱井，有口徑小，深度較深等特點的測溫方式,如果測量地下120米的地源熱泵井，要放12路線PT100傳(chuan) 感器。12根測溫線纜若平均放置，即10米放一個(ge) 探頭，則所需線材要1500米，在井上需配置一個(ge) 至少12通道的巡檢儀(yi) ，若需接入電腦進行溫度實時記錄，該巡檢儀(yi) 要有RS232或RS485功能,根據以上成本估計，這口井進行地熱測溫至少成本在8000元，雖然選擇高精度的PT100可提高係統的測溫精度，但對模擬量數據采集，提供精度的有效辦法是提供儀(yi) 器的AD轉換器的位數，即提供巡檢儀(yi) 的測量精度，若能夠在長距離測溫的條件下進行多點測溫，能夠做到0.5度的精度，則是非常不容易。針對這一需求，2024美洲杯视频在线观推出“數字總線式地源熱泵地埋管測溫電纜”及相應係統。礦井深部地溫監測，地源熱泵溫度監測研究，地源熱泵溫度測量係統，淺層地熱測溫係統。

地源熱泵數字總線測溫線纜與(yu) 傳(chuan) 統測溫電纜對比分析：
   傳(chuan) 統的溫度檢測以熱敏電阻、PT100或PT1000作為(wei) 溫度敏感元件，因其是模擬量，要對溫度進行采集，若需較高精度，需要選擇12位或以上的AD轉換及信號處理電路，近距離時，其精度及可靠性受環境影響不大，但當大於(yu) 30米距離傳(chuan) 輸時，宜采用三線製測方式，並需定期對溫度進行校正。當進行多點采集時，需每個(ge) 測溫點放置一根電纜，因電阻作為(wei) 模擬量及相互之間的幹擾，其溫度測量的準確度、係統的精度差，會(hui) 受環境及時間的影響較大。模塊量傳(chuan) 感器在工作過程中都是以模擬信號的形式存在，而檢測的環境往往存在電場、磁場等不確定因素，這些因素會(hui) 對電信號產(chan) 生較大的幹擾，從(cong) 而影響傳(chuan) 感器實際的測量精度和係統的穩定性，每年需要進行校準，因而它們(men) 的使用有很大的局限性。

    2024美洲杯视频在线观研發的總線式數字溫度傳(chuan) 感器，具有防水、防腐蝕、抗拉、耐磨的特性，總線式數字溫度傳(chuan) 感器采用測溫芯片作為(wei) 感應元件，感應元件位於(yu) 傳(chuan) 感器頭部，傳(chuan) 感器的精度和穩定性決(jue) 定於(yu) 美國進口測溫芯片的特性及精度級別，無需校正，因數據傳(chuan) 輸采用總線方式，總線電纜或傳(chuan) 感器外徑可做得很小，直徑不大於(yu) 12mm,且線路長短不會(hui) 對傳(chuan) 感器精度造成任何影響。這是傳(chuan) 統熱電阻測溫係統*的優(you) 勢。所以數字總線式測溫電纜是地源熱泵地埋管管測溫、地溫能深井和地層溫度監測理想的設備。數字總線式數據傳(chuan) 感器本身自帶12位高精度數據轉換器和現場總線管理器，直接將溫度數據轉換成適合遠距離傳(chuan) 輸的數字信號，而每個(ge) 傳(chuan) 感器本身都有唯的識別ID，所以很多傳(chuan) 感器可以直接掛接在總線上，從(cong) 而實現一根電纜檢測很多溫度點的功能。

地源熱泵大數據監控平台建設

一、係統介紹

1、建設自動監測監測平台，可監測大樓內(nei) 室內(nei) 溫度；熱泵機組空調側(ce) 和地源側(ce) 溫度、

壓力、流量；係統空調側(ce) 和地源側(ce) 溫度、壓力、流量；熱泵機組和水泵的電壓、電流、功率、

電量等參數；地溫場的變化等，實現熱泵機組運行情況 24 小時實時監測，異常情況預

警，做到真正的無人值守。可對熱泵係統的長期運行穩定性、係統對地溫場的影響以及能效

比等進行綜合的科學評價(jia) ，為(wei) 進一步示範推廣與(yu) 係統優(you) 化的工作提供數據指導依據。

具體(ti) 測量要求如下：

1）各熱泵機組實時運行情況；

2）室內(nei) 溫度監測數據及變化曲線；

3）室外環境溫度數據及變化曲線；

4）機房內(nei) 空調側(ce) 出回水溫度、壓力、流量等監測數據及變化曲線；

5）機房內(nei) 地埋管側(ce) 出回水溫度、壓力、流量等監測數據及變化曲線；

6）機房內(nei) 用電設備的電流、電壓、功率、電能等監測數據及變化曲線；

7）地溫場內(nei) 不同深度的地溫監測數據及變化曲線；

8）能耗綜合分析、係統 COP 分析以及係統節能量的評價(jia) 分析。

2、自動監測平台建成以後可以對已經安裝自動監測設備的地熱井實施自動監測的數據分

析展示，可實現地熱井和回灌井的水位、水溫、流量實施傳(chuan) 輸分析，並可實現數據異常情況預

警，做到實時監管，有地熱井運行的穩定性。

1）開采水量及回水水量的流量監測及變化曲線；

2）開采水溫及回水水溫的溫度監測及變化曲線；

3）開采井井內(nei) 水位監測及變化曲線；

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地熱管理係統（geothermal management system）是為(wei) 實現地熱資源的可持續開發而建立的管理係統。

我司深井地熱監測產(chan) 品係列介紹：

1.0-1000米單點溫度檢測（普通表和存儲(chu) 表）／0-3000米單點溫度檢測（普通顯示，隻能顯示溫度，沒有存儲(chu) 分析軟件功能）

2.0-1000米淺層地溫能監測/高精度遠程地溫監測係統（采集器采用低功耗、攜帶方便；物聯網NB無線傳(chuan) 輸至WEB端B/S架構網絡；單總線結構，可擴展256個(ge) 點；進口18B20高精度傳(chuan) 感器，在10-85度範圍內(nei) ，精度在0.1-0.2度）

3. 4.0-10000米分布式多點深層地溫監測（采用分布式光纖測溫係統細分兩(liang) 大類：1.井筒測試 2.井壁測試）

4.0-2000米NB型液位／溫度一體(ti) 式自動監測係統（同時監測溫度和液位兩(liang) 個(ge) 參數，MAX耐溫125攝氏度）

5.0-7000米全景型耐高溫測溫成像一體(ti) 井下電視（同時監測溫度和視頻圖片等）

6. 微功耗采集係統／遙控終端機——地熱資源監測係統／地熱管理係統（可在換熱站同時監測溫度／流量／水位／泵內(nei) 溫度／壓力／能耗等多參數內(nei) 容，可實現物聯網遠程監控，24小時無人值守）

有此類深井地溫項目，歡迎新老客戶朋友垂詢！2024美洲杯视频在线观

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